[发明专利]一种CNG储气井管体疲劳损伤的安全评价方法在审
申请号: | 202010081988.4 | 申请日: | 2020-02-06 |
公开(公告)号: | CN111189726A | 公开(公告)日: | 2020-05-22 |
发明(设计)人: | 宋成立;淡勇;刘新宝;朱麟;李磊;龙岩;吉楠 | 申请(专利权)人: | 中国石油天然气集团有限公司;中国石油天然气集团公司管材研究所 |
主分类号: | G01N3/32 | 分类号: | G01N3/32;G01N3/36 |
代理公司: | 西安通大专利代理有限责任公司 61200 | 代理人: | 李红霖 |
地址: | 100007 北京市*** | 国省代码: | 北京;11 |
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摘要: | |||
搜索关键词: | 一种 cng 气井 疲劳 损伤 安全评价 方法 | ||
1.一种CNG储气井管体疲劳损伤的安全评价方法,其特征在于,包括以下步骤:
(1)计算储气井的交变应力幅S并确定疲劳设计曲线S-N;
(2)修正储气井的交变应力幅S,并将修正后的交变应力幅Sa代入疲劳设计曲线S-N,计算得到不同交变应力幅S对应的疲劳寿命N;
(3)基于N计算疲劳累积损伤系数D,并判定是否发生疲劳失效坏;
当D大于等于1时,发生疲劳失效坏;小于1时,不发生疲劳失效坏。
2.根据权利要求1所述的CNG储气井管体疲劳损伤的安全评价方法,其特征在于,步骤(3)还包括引入安全系数,将N进行修正得到的Na。
3.根据权利要求2所述的CNG储气井管体疲劳损伤的安全评价方法,其特征在于,引入安全系数,将N进行修正得到的Na:
结合疲劳寿命N的安全系数,将步骤3)原始的计算结果除以所述安全系数,得到结果1;
结合修正后的交变应力幅Sa的安全系数,将所述安全系数倍数乘以修正后的交变应力幅Sa后代入疲劳设计曲线S-N,得到结果2;
比较结果1和结果2,较小的值作为修正后的Na。
4.根据权利要求3所述的CNG储气井管体疲劳损伤的安全评价方法,其特征在于,疲劳寿命N的安全系数由以下因子的安全系数相乘得到:
参数实验数据的分散性的影响,对应的安全系数为1.5;
受载截面尺寸的影响,对应的安全系数为2.0;
表面条件、使用环境的影响,对应的安全系数为4.0。
5.根据权利要求1所述的CNG储气井管体疲劳损伤的安全评价方法,其特征在于,步骤(1)的计算储气井的交变应力幅S的具体过程为:
1)基于井管-水泥环-地层组合体力学模型和应用弹性力学理论,位移表达式分别为:
井管外壁的径向位移为:
水泥环内壁的径向位移为:
水泥环外壁的径向位移为:
地层内壁径向位移为:
其中,E1、为井管的弹性模量,E2、为水泥环的弹性模量,E3为地层的弹性模量,μ1、为井管的泊松比,μ2、为水泥环的泊松比、μ3地层的泊松比,r1为井管内径,r2为井管外径,r3为水泥环外径,r4为地层外径,P1为套管内压力,P4为地层外围挤压力,P2为井管与水泥环间的界面压力,P3为水泥环与地层间的界面压力;
由于组合体是连续的,所以:
根据式(1)~式(5)计算出界面压力P2;
根据弹性理学理论,计算井管内壁的三向应力为:
其中,σr为径向应力,σθ为环向应力,σz为轴向应力;
由于井管中的最大应力发生在内壁面,θ、z、r的方向与主应力方向近似相同,故认为最大应力处的σθ、σz、σr即为此处的三个主应力σ1、σ2、σ3,三个主应力之差为:
在一个变幅载荷的循环周期内,储气井内壁上的交变应力幅S为:
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