[发明专利]一种煤焦油加氢氢耗的动力学计算方法有效
申请号: | 201310703104.4 | 申请日: | 2013-12-12 |
公开(公告)号: | CN103745088A | 公开(公告)日: | 2014-04-23 |
发明(设计)人: | 李冬;李稳宏;孙智慧;田盼盼;刘鑫;李斌;李学坤;范峥 | 申请(专利权)人: | 西北大学 |
主分类号: | G06F19/00 | 分类号: | G06F19/00;G06F17/50 |
代理公司: | 暂无信息 | 代理人: | 暂无信息 |
地址: | 710069 *** | 国省代码: | 陕西;61 |
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摘要: | |||
搜索关键词: | 一种 煤焦油 加氢 动力学 计算方法 | ||
1.一种煤焦油加氢氢耗的动力学计算方法,其特征在于:所用动力学模型计算方法具体步骤为:
(1)动力学模型基本假设:本模型的建立基于以下假设:
①催化剂床层润湿完全,固定相与床层之间不发生相互位移;
②气、液两相发生拟均相反应;
③反应装置在恒温、恒压条件下运行;
④试验在稳态条件下操作,催化剂活性不随时间改变;
⑤反应速率常数与温度的关系符合阿伦尼乌斯公式;
(2)进行轴向扩散分析:
为了确保反应器在平推流状态下操作,必须考察能否忽略返混;用于估计可忽略返混影响的最小床层长度Lb计算规则:
式(1)中Lb为催化剂床层高度;dp为颗粒直径;n为反应级数;x为馏分转化率;Pez为Peclet值,根据雷诺数函数估算;
(3)动力学模型的建立:
(3a)加氢精制(加氢脱硫、加氢脱氮、加氢脱氧、烯烃饱和)氢耗模型的建立:依据等温平推流模型,在管式反应器中,加氢精制反应氢耗微分质量平衡方程为:
(1-ε)rAdVR=-QLdcH (2)
式(2)中ε为催化剂床层空隙率,rA为氢耗表观反应速率,VR为催化剂床层体积,QL为原料油体积流量,其值为催化剂床层总体积与空速的乘积,cH为当量氢浓度,也就是在反应条件下可能与氢气发生反应的化学键的浓度,单位μg-H2/g-oil;各类化学氢耗的表观反应速率表示为:
rA=kv(cH)n (3)
式(3)中n为反应级数,kv为反应速率常数;kv值与反应压力项PH2α和温度T有关,根据阿伦尼乌斯公式kv表示为:
加氢精制氢耗的速率表达式可写为:
式(5)中k0为Arrhenius方程的指前因子,Eα为反应的表观活化能,J·mol-1,T为反应温度;
若反应为非一级反应,即n≠1,将式(5)中的rA带入式(3)中并整理得:
否则为一级反应,n=1,有:
求解式(6)和式(7)即可得到氢耗计算公式
(3b)加氢裂化和芳烃饱和氢耗模型的建立:
采用二次模型对芳烃饱和氢耗和加氢裂化氢耗进行回归拟合,模型如下:
(4)求解动力学模型:
(4a)加氢精制氢耗模型的求解
(4a.1)反应级数的确定:
反应级数是由化学反应机制决定的,其值的准确性在一定程度上反映了动力学方程表达的客观性水平,对于化学氢耗动力学参数,若直接通过方程(8)求取比较困难,根据动力学原理,速率方程还可表达为:
对上式进行线性化处理有:
在催化剂床层温度、反应压力和氢油体积比一定的情况下,反应速率仅与反应时间有关,又t=1/LHSV,因此对式(11)进行线性回归拟合即可得到反应级数n;
(4a.2)其他动力学参数的求取:
为了便于回归拟合以确定各化学氢耗的动力学参数,对式(6)(7)进行线性化处理有,若反应级数不是1级则:
若反应级数n=1,则线性化处理结果为:
(4b)加氢裂化和芳烃饱和氢耗模型的求解:
将实验数据通过SPSS(Statistical Product and Service Solutions)软件对式(9)进行非线性拟合,拟合采用莱温伯格-麦夸特(Levenberg-Marquardt)法;
(5)模型验证:为了验证模型的可靠性和预测能力,进行重复实验予以验证。
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