[实用新型]一种20极三相异步电动机的定转子冲片结构

说明书

技术领域

本实用新型属于电机设计技术领域，具体涉及一种20极三相异步电动机的定转子冲片结构。

背景技术

目前，国内三相异步电动机技术已普遍应用于2极、4极、6极、8极、10极、12极等各极中。现有技术中，6极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的10～18倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的7～16倍；8极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的15～25倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的8～23倍；10极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的24～27倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的9～24倍；12极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的25～28倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的10～26倍；而对于20极三相异步电动机的定转子冲片，则采用现有的6～12极的某一极数的三相异步电动机定转子冲片制作。

图1(a)为现有技术采用8极三相异步电动机定子冲片制作成的20极三相异步电动机定子冲片结构示意图，当20极定子齿部的磁通密度为一个合理值(例如：15500高斯)时，20极定子轭部的磁通密度则为3700～6170高斯，即20极时的定子轭部磁通密度是定子齿部磁通密度的0.24～0.4倍，造成20极磁路显然不平衡。图1(b)为现有技术采用10极三相异步电动机转子冲片制作成的20极三相异步电动机转子冲片结构示意图，当20极转子齿部磁通密度为一个合理值(例如：15500高斯)时，20极转子轭部的磁通密度则为2170～5890高斯，即20极时的转子轭部磁通密度是转子齿部磁通密度的0.14～0.38倍，造成20极磁路显然不平衡。如果采用8极三相异步电动机转子冲片结构制作，则转子轭部的磁通密度将更低，磁路将更不平衡。可见，采用现有的6～12极的某一个极数的三相异步电动机定转子冲片制作20极三相异步电动机的定转子冲片，会导致磁路分布极不平衡，定子齿部磁路的磁通密度过于饱和而定子轭部磁路的磁通密度又过低，无法使磁性材料得到充分的应用，同时为了使定子齿部磁路的磁通密度满足要求，不得不加长铁心长度，导致材料的浪费，成本的增加。转子磁路同样存在上述磁路分布不平衡的问题。

现有技术中，常用的三相异步电动机定转子配合的槽数比Q1/Q2有36/28、48/44、54/58、72/58、72/86、72/84、90/72、90/106等，应用于20极三相异步电动机中每极每相槽数都为非整数；例如，定子槽数Q1＝90，则定子每极每相槽数为q＝Q1/m/2P＝90/3/20＝3/2。当每极每相槽数为非整数时，绕组中的相带谐波含量异常丰富，电动机运行时电磁噪声显著；同时由于相带谐波含量增加导致电动机谐波漏抗增大、杂散损耗增加，电动机起动力矩、最大力矩及电动机运行效率下降；此外，当每极每相槽数为非整数时，三相绕组之间为非对称排列，致使定子绕组嵌线工时增加，出错率增大。

此外，采用现有的6～12极的某一个极数的三相异步电动机定子冲片制作成的20极三相异步电动机定子冲片结构，还可能产生电磁噪声，以及运行时产生附加转矩等不良现象。

发明内容

本实用新型提供了一种20极三相异步电动机的定转子冲片结构，解决了现有20极三相异步电动机的定转子冲片结构所存在的上述技术缺陷，满足20极三相异步电动机对振动、噪声、效率、力矩等综合性能的要求。

一种20极三相异步电动机的定转子冲片结构，包括定子冲片和与之配合的转子冲片。

所述的定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积值为定子轭高的50～62倍，使得定子轭部磁通密度为定子齿部磁通密度的0.8～1.0倍；

所述的转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积值为转子轭高的50～62倍，使得转子轭部磁通密度为转子齿部磁通密度的0.8～1.0倍。

优选的技术方案中，所述的定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积值等于或接近于所述的转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积值，使得定子冲片与转子冲片的磁路相对均衡，并使得磁性材料得到充分的利用，从而降低成本、降低铁耗、提高性能。

优选的技术方案中，所述的定子冲片与所述的转子冲片的槽数比为60/45、60/75、120/92或120/148，使定子每极每相槽数(q＝Q1/m/2P，例如Q1＝60，m＝3，2P＝20，q＝96/3/20＝1)为整数，降低了电动机运行时电磁噪声，减少了绕组中的相带谐波含量。

优选的技术方案中，所述的定子冲片的冲片齿为平行齿。